и,

где — показатель преломления сердцевины; — показатель преломления оболочки; l — длина линии; c— скорость света;

— длина связи мод, при которой наступает установившийся режим (5 .7 км для ступенчатого и 10 .15 км градиентного волокон);

Соответственно пропускная способность градиентного световода в 2/Δ раз меньше, чем ступенчатого, при одинаковых значениях Δ. Учитывая, что, как правило, Δ ≈ 1%, различие пропускной способности указанных световодов может достигать двух порядков.

Уширения импульса τ в одномодовых волокнах могут быть определены по формулам

где — относительная ширина спектра излучения; l —длина линии; с — скорость света; λ — длина волны; n1 — показатель преломления.

Для расчета можно воспользоваться также упрощенными формулами

и

где — ширина спектральной линии источника излучения, равная 0,1 .4 нм для лазера и 15 .80 нм для световода; l— длина линии; и M(λ) и B(λ) — удельные материальная и волноводная дисперсии соответственно.

Удельные дисперсии выражаются в пикосекундах на километр (длины световода) и нанометр (ширины спектра). Зависимости материальной и волноводной дисперсий для кварцевого стекла приведены на (рис.21).

Рис. 21. Удельные значения дисперсий в одномодовых волокнах при различных длинах волн:

1 — волноводная; 2 — материальная 3 — результирующая.

Как видно из рисунка, с увеличением длины волны τмат уменьшается и проходит через нуль, а τвв несколько растет. Вблизи λ ≈ 1,35 мкм происходит их взаимная компенсация и результирующая дисперсия приближается к нулевому значению. Поэтому длина волны 1,3 мкм получает широкое применение в одномодовых системах передачи. Однако по затуханию предпочтительнее волна 1,55 мкм, и для достижения минимума дисперсии в этом случае приходится варьировать профилем показателя преломления и диаметром сердцевины. При сложном профиле типа W и трехслойном световоде можно и на длине волны 1,55 мкм получить минимум дисперсионных искажений.