U = 22500 В.

566,65 * 54 * 1 * 1* 1,043

I эф. max = * 103 = 354,61 А

2 * 22500 * 2

1.3.5. Составляем полученную величину I эф. max = 345,61 А. с допустимой по нагреванию нагрузкой для принятого типа подвески:

для ПБСМ – 95 + МФ –100 I доп = 740 А.

так как I эф. max < I доп

354.61 А.< 740 А.

то выбранный тип подвески проходит по нагреванию.

1.4. Выбрать сечение питающих и отсасывающих линий.

Исходя из требований, что сечение питающих и отсасывающих линий должно выбираться по нагреву и при условии выпадения из работы одной из смежных тяговых подстанций, определяем при названных условиях значения:

I эф.’max – максимального эффективного тока фидера.

I э.’ max – максимального эффективного тока тяговой подстанции.

1.4.1. Определим значение коэффициента эффективности при названных условиях

kэ = √( 1,1 * α – 1) / n + 1

kэ = √( 1,1 * 1,1 – 1) / 6,139 + 1 = 1,017

Тогда :

рн * l * kн * kт * kэ

I эф.’max = * 103

2 * U * c

где , с = 1 , так как при выпадении смежной подстанции получается одностороннее питание фидерной зоны.

Значения величин n , рн , l ,kн , kт , U – те же, что и при определении I эф. max ;

566,65 * 54 * 1 * 1 * 1 * 1,017 * 103

I эф.’max = = 691,54 А

2 * 22500 * 1

I эф.’max = 2 * (I эф.max + I эф.’max)

I эф.’max = 2 * (354,61 + 691,54) = 2092,3 А

1.4.2. Определяем число проводов А – 185 (I доп = 600 А) необходимо по нагреву в питающих и отсасывающих линий:

n пл = I эф.’max / I доп (А – 185)

n пл = 691,54 / 600 = 1,153

n ол = I э’max / I доп (А – 185)

n ол = 2092,3 / 600 = 1,153

Округляя до целого числа, принимаем в каждой питающей линии по два провода А – 185 ; в отсасывающей линии – 4 провода А – 185.

1.5. Проверка выбранного сечения контактной подвески по потере напряжения.

1.5.1. Определяем допускаемую наибольшую потерю напряжения в тяговой сети переменного тока

.

∆U доп = U ш – U доп

где , U ш – напряжение на шинах,

U доп – допустимое напряжение.

∆U доп = 27200 – 21000 = 6200 В.

1.5.2. Расчетная величина потери напряжения в тяговой сети: